导读:本文包含了定向结晶论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:定向凝固高温合金,DZ406,再结晶,力学性能
定向结晶论文文献综述
刘峰,张重远,王景丽,蔡静,周斌[1]（2019）在《表面再结晶对DZ406定向凝固镍基高温合金力学性能的影响》一文中研究指出研究了喷砂后DZ406高温合金在热处理过程中的组织变化及其对力学性能的影响。结果表明,喷砂后合金在热处理过程中产生了表面再结晶。经固溶处理后,合金试样表面再结晶深度达到5μm,时效处理后,再结晶深度进一步加深至20μm。表面再结晶导致DZ406高温合金在870℃的高温拉伸性能明显下降;再结晶厚度在持久过程中进一步增加,导致DZ406高温合金在980℃/275 MPa条件下的持久性能大幅降低。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年16期）
谭政,刘峰,佟健,宁礼奎,纪慧思[2]（2019）在《再结晶对定向凝固镍基高温合金DZ406高温拉伸性能的影响》一文中研究指出对定向凝固镍基高温合金DZ406分别进行强度为0. 3 MPa、0. 5 MPa的1 min表面喷砂,经过热处理后得到不同厚度的再结晶层,通过SEM及拉伸试验机研究了再结晶层厚度对DZ406合金870℃高温拉伸性能的影响。结果表明,经不同强度喷砂处理的合金在热处理过程后均产生等轴状的再结晶晶粒。0. 3 MPa喷砂后再结晶层平均厚度为15μm,而经0. 5 MPa喷砂后合金再结晶层平均厚度达到25μm,再结晶层厚度随喷砂强度的增大而增加。DZ406合金870℃高温拉伸性能随再结晶的产生而明显降低,但不同再结晶层厚度对DZ406合金高温拉伸性能的影响不大。再结晶产生的横向晶界在高温拉伸过程中成为裂纹萌生区,是造成DZ406合金拉伸性能降低的主要原因。(本文来源于《金属热处理》期刊2019年06期）
牛慧,王娜,张斌,李杨[3]（2018）在《β-定向结晶聚丙烯无规共聚物的催化合成》一文中研究指出将含有β晶成核剂的功能性Ziegler-Natta催化剂用于丙烯/乙烯无规共聚合,制备了一系列具有β-定向结晶功能的β晶型聚丙烯无规共聚物(PPR),采用SEM、FTIR、DSC、偏光显微镜和动态机械热分析方法对PPR进行了表征,研究了PPR树脂的热性能和动态力学性能。实验结果表明,催化剂中的β晶成核剂能够随着聚合过程分散于PPR树脂中,进而在PPR中诱导产生β晶型;聚合物具有良好的类球形颗粒形态;通过成核剂的引入能够在一定程度上提高PPR树脂的模量,但乙烯含量增加引起聚合物结晶能力下降,不利于材料刚性的提高。(本文来源于《石油化工》期刊2018年05期）
卢玉章,熊英,彭建强,申健,郑伟[4]（2018）在《重型燃机定向结晶空心叶片凝固过程的实验与模拟》一文中研究指出采用ProCAST软件系统研究HRS(High Rate Solidification)与LMC(Liquid Metal Cooling)工艺下,不同工艺参数对重型燃机用大型定向结晶空心叶片凝固过程的影响。结果表明:与HRS工艺相比,LMC工艺下叶片的糊状区宽度更小,固/液界面形状更加平直。LMC工艺下叶片的纵向温度梯度约为HRS工艺下的3倍;利用LMC工艺制备该燃机叶片时冷却速率为0.3~2.00℃/s,远高于HRS工艺时的冷却速率(0.05~0.16℃/s);LMC工艺下,采用低的保温炉温度仍可保证叶片获得高的温度梯度和冷却速率;而为避免缘板处杂晶对原始晶粒的阻碍,HRS工艺应当采用高的保温炉温度与更低的抽拉速率。实验与模拟结果均表明:与HRS工艺相比,利用LMC工艺制备的燃机叶片,枝晶组织显着细化。(本文来源于《材料工程》期刊2018年01期）
曲彦平,周金华,于兴福,吴玉超,彭志江[5]（2018）在《再结晶厚度对定向凝固DZ125合金蠕变性能的影响》一文中研究指出柱状晶DZ125合金在铸态条件下进行不同强度的表面吹砂,然后进行标准热处理获得不同厚度的再结晶层,并测定出合金的蠕变寿命,对比分析再结晶及其厚度对合金蠕变性能的影响,采用扫描电镜对铸态、热处理态和蠕变断裂后合金的微观组织进行观察,试验结果表明:柱状晶DZ125合金在不同吹砂强度条件下,热处理后合金表面发生再结晶厚度不同,随吹砂强度的增大再结晶层的厚度增大。铸态DZ125柱状晶合金中的碳化物呈片状、条状或颗粒状,经标准热处理后合金中的碳化物部分发生溶解,片状碳化物尺寸减小,碳化物表面出现孔洞,条状碳化物转变为颗粒状,原有颗粒状碳化物尺寸降低。再结晶后,晶界析出少量颗粒状碳化物。具有不同再结晶厚度的2和4 mm片状试样,在980℃,235 MPa条件下的蠕变寿命相当,与未发生再结晶的柱状晶合金相比寿命降低30%。蠕变期间再结晶晶界碳化物发生了积聚和长大,这有利于提高再结晶晶界强度。蠕变期间断裂裂纹主要沿与应力轴垂直的再结晶晶界萌生,在柱状晶合金内部也存在裂纹萌生点。再结晶晶粒内发生了γ′相筏形化,说明柱状晶再结晶晶界虽然弱化了合金的蠕变强度,但其本身也具有一定的强度。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年01期）
杜洪强,于兴福,顾欣,彭志江,张明俊[6]（2017）在《吹砂强度对定向凝固DZ125合金再结晶厚度及蠕变性能的影响》一文中研究指出柱状晶DZ125合金在铸态条件下进行不同强度的表面吹砂,然后进行扩散热处理和固溶热处理,获得不同厚度的再结晶层,并测定合金的蠕变寿命,对比分析吹砂强度对再结晶厚度及合金蠕变性能的影响,采用扫描电镜对铸态、热处理态和蠕变断裂后合金的微观组织进行观察。试验结果表明:柱状晶DZ125合金在不同吹砂强度条件下,热处理后合金表面形成再结晶厚度不同,随吹砂强度的增大再结晶层厚度增大。铸态DZ125柱状晶合金中的碳化物呈片状、条状或颗粒状,经标准热处理后合金中的碳化物部分发生溶解,片状碳化物尺寸减小,碳化物表面出现孔洞,条状碳化物转变为颗粒状,原有颗粒状碳化物尺寸降低。再结晶后,晶界析出尺寸较小的颗粒状碳化物。在980℃/235MPa条件下发生再结晶合金的蠕变寿命,与未发生再结晶的柱状晶合金相比寿命降低30%。蠕变期间断裂裂纹主要沿与应力轴垂直的再结晶晶界萌生。基体晶粒内和再结晶晶粒内均发生了γ′相筏形化,且晶体取向相同,说明再结晶后的晶粒取向未发生改变。(本文来源于《2017中国铸造活动周论文集》期刊2017-11-15）
牛慧,王娜,李杨[7]（2016）在《β-定向结晶聚丙烯的合成和结晶性能》一文中研究指出本研究着眼于具有B-定向结晶能力的聚丙烯材料的釜内聚合制备,利用催化剂-聚合物形态复制效应,以实现B晶成核剂在聚合过程中的可控破碎分散为关键,提出将丙烯聚合Ziegler-Natta催化剂负载于成核剂载体的晶粒表面及缺陷部位,制备初级结构骨架为β晶成核剂晶粒、次级结构骨架为球形成核剂载体的非均相催化剂,并催化丙烯聚合,实现成核剂分散尺度可控的β-定向结晶聚丙烯树脂的原位聚合制备。(本文来源于《2016年全国高分子材料科学与工程研讨会论文摘要集》期刊2016-11-01）
田丽丽,王楠,彭银利,姚文静[8]（2016）在《定向结晶条件下聚乙二醇6000的强动力学效应》一文中研究指出在单向温度场条件下,采用不同抽拉速度实现了聚乙二醇6000的定向生长、界面形貌的实时观测及界面温度的测量,进而揭示了其生长机制.实验结果表明,随着抽拉速度的增大,界面的温度逐渐减小,过冷度逐渐增大.运用高聚物结晶的次级形核理论模型,对实验数据进行了计算,得到在界面过冷度为13.5 K左右时,生长机制发生了由区域Ⅱ向区域Ⅲ的转变.实验数据与等温结晶数据的比较发现等温结晶方法中获得过冷度相对较大,是因为其包含了热过冷.聚乙二醇6000定向结晶过程中需要的最大动力学过冷度为20 K,说明由于高聚物的二维形核,其生长主要由界面动力学控制,具有较强的动力学效应.(本文来源于《物理学报》期刊2016年09期）
谢光,邬蕾,郑伟,彭建强,张少华[9]（2016）在《微弧火花渗碳对一种定向凝固高温合金表面再结晶的影响》一文中研究指出目的研究微弧火花渗碳对定向凝固高温合金DZ125L表面再结晶的控制效果。方法对DZ125L合金进行吹沙变形处理,以石墨棒为碳的来源,通过微弧火花渗碳工艺在吹沙表面进行渗碳处理后,与直接吹沙的试样一起进行热处理,通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射(XRD)等手段表征组织结构。结果与合金直接吹沙产生的表面再结晶相比,经过微弧火花渗碳+吹沙处理的样品,表面再结晶深度只有直接吹沙处理样品的60%。XRD分析表明,微弧火花渗碳处理后,合金表层产生了Ti C和(Cr,Mo)_(23)C_6等碳化物。能谱分析表明,渗碳样品截面外表层富集Ti、Mo、W、Cr、C等元素,产生了大量碳化物,进一步阻碍了再结晶晶界的迁移。微弧火花渗碳强化了合金表层,使合金在吹沙处理时产生的变形层较浅,抑制了再结晶表面形核。结论通过微弧火花渗碳工艺可以有效抑制定向凝固高温合金的再结晶。(本文来源于《表面技术》期刊2016年02期）
刘丽荣,浦一凡,彭志江,张明俊,田素贵[10]（2015）在《合金状态对DZ125定向凝固高温合金再结晶的影响》一文中研究指出对定向凝固高温合金DZ125合金进行表面喷丸处理,然后在1000~1230℃加热4 h,研究铸态、固溶态和标准热处理状态DZ125合金的表面再结晶行为。结果表明:在表征喷丸强度的Almen值为0.17 mm时,3种状态的合金出现再结晶的温度分别为铸态1000℃、固溶态1050℃和标准热处理态的1100℃。3种状态加热温度为1150℃及以下均产生胞状再结晶,在相同实验条件下,3种状态合金的再结晶表现为铸态再结晶层最深、其次是固溶态,然后是标准热处理态。可以通过先固溶处理再吹砂然后时效处理的工艺来替换铸态吹砂然后热处理的工艺来降低生产过程中产生的再结晶层厚度,进而降低再结晶对力学性能的影响。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2015年S2期）
定向结晶论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
对定向凝固镍基高温合金DZ406分别进行强度为0. 3 MPa、0. 5 MPa的1 min表面喷砂,经过热处理后得到不同厚度的再结晶层,通过SEM及拉伸试验机研究了再结晶层厚度对DZ406合金870℃高温拉伸性能的影响。结果表明,经不同强度喷砂处理的合金在热处理过程后均产生等轴状的再结晶晶粒。0. 3 MPa喷砂后再结晶层平均厚度为15μm,而经0. 5 MPa喷砂后合金再结晶层平均厚度达到25μm,再结晶层厚度随喷砂强度的增大而增加。DZ406合金870℃高温拉伸性能随再结晶的产生而明显降低,但不同再结晶层厚度对DZ406合金高温拉伸性能的影响不大。再结晶产生的横向晶界在高温拉伸过程中成为裂纹萌生区,是造成DZ406合金拉伸性能降低的主要原因。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
定向结晶论文参考文献
[1].刘峰,张重远,王景丽,蔡静,周斌.表面再结晶对DZ406定向凝固镍基高温合金力学性能的影响[J].热加工工艺.2019
[2].谭政,刘峰,佟健,宁礼奎,纪慧思.再结晶对定向凝固镍基高温合金DZ406高温拉伸性能的影响[J].金属热处理.2019
[3].牛慧,王娜,张斌,李杨.β-定向结晶聚丙烯无规共聚物的催化合成[J].石油化工.2018
[4].卢玉章,熊英,彭建强,申健,郑伟.重型燃机定向结晶空心叶片凝固过程的实验与模拟[J].材料工程.2018
[5].曲彦平,周金华,于兴福,吴玉超,彭志江.再结晶厚度对定向凝固DZ125合金蠕变性能的影响[J].稀有金属材料与工程.2018
[6].杜洪强,于兴福,顾欣,彭志江,张明俊.吹砂强度对定向凝固DZ125合金再结晶厚度及蠕变性能的影响[C].2017中国铸造活动周论文集.2017
[7].牛慧,王娜,李杨.β-定向结晶聚丙烯的合成和结晶性能[C].2016年全国高分子材料科学与工程研讨会论文摘要集.2016
[8].田丽丽,王楠,彭银利,姚文静.定向结晶条件下聚乙二醇6000的强动力学效应[J].物理学报.2016
[9].谢光,邬蕾,郑伟,彭建强,张少华.微弧火花渗碳对一种定向凝固高温合金表面再结晶的影响[J].表面技术.2016
[10].刘丽荣,浦一凡,彭志江,张明俊,田素贵.合金状态对DZ125定向凝固高温合金再结晶的影响[J].材料热处理学报.2015