导读:本文包含了微观粗糙度论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:PCB,粗糙度,LSCM,测试方法
微观粗糙度论文文献综述
方军良[1]（2019）在《PCB产品表面微观粗糙度的测试方法研究》一文中研究指出针对PCB工艺中产品表面的微观粗糙度情况(颗粒粒径小于5μm),选择样品,通过将LSCM测量结果与样品的真实表面形貌(SEM的观察结果)的比较以及不同测试条件测量出的结果之间的比较,找到合适的测试条件和粗糙度指标来准确显着地测量微观粗糙度和反映微观情况。(本文来源于《电子工艺技术》期刊2019年02期）
范孝良,石鹏飞,刘建民[2]（2019）在《风电齿轮箱微观修形对振动与声振粗糙度性能的影响》一文中研究指出基于2MW风电齿轮箱的详细数据,在Romax环境中建立2MW风电齿轮箱刚柔耦合模型.结合ISO6336标准及齿轮箱微观修形理论的相关文献,采用齿向修形和齿廓修形并用的修形方案,对2MW风电齿轮箱进行微观修形.针对修形前后的风电齿轮箱模型,对传动误差、齿轮承载能力、噪声、振动与声振粗糙度(NVH)性能进行了分析.分析结果表明:此修形方案可有效降低传动误差,提高齿轮的承载能力,大幅度提高NVH性能.提出的修形方法可靠实用,为兆瓦级风电齿轮箱的微观修形分析和NVH性能分析提供了一种有效的分析思路.(本文来源于《中国工程机械学报》期刊2019年01期）
龙江[3]（2016）在《Al6061板材冷轧与再结晶退火试验研究及材料微观参数对表面粗糙度演变的影响》一文中研究指出高精度铝合金矩形管作为传输系统中微波传导的主要介质,广泛应用于航空、航天、雷达、遥测等领域。由于使用环境较为特殊,矩形管不仅在形状和尺寸精度方面有很高的要求,在内表面质量方面更有着严苛的限定,制备难度相当大。国内目前的研究进展仅能够通过冷拉拔成形制得形状和尺寸精度符合要求的矩形管,而管材的内表面粗糙度仍无法达到设计要求。所以有必要对塑性变形过程中的表面形貌演化机理进行深入剖析,以实现塑性变形工件表面质量的控制。拟采用叁维多晶体有限元计算与工艺试验相结合的方法,基于典型应变路径定量描述材料微观参数对表面形貌演变的影响。由于拉拔过程中材料受力情况复杂,不便于分析单个参数对表面粗糙度的影响,因此本文考虑从简单的变形路径入手,分析变形过程中表面粗糙度的变化规律。本文首先开展了冷轧与再结晶退火等工艺试验,得到不同条件下6061铝合金微观参数与力学性能的变化规律;然后基于晶体塑性理论和多晶体材料细观有限元分析模型,采用细观有限元分析与拉伸实验研究相结合的方法,研究了材料初始表面粗糙度、初始晶粒尺寸以及初始晶体学取向等参数对单向拉伸变形过程中表面粗糙度演变的影响。本文的主要研究工作如下:1)对6061铝合金板材进行不同冷变形量的轧制实验,研究合金轧制变形组织的变化以及轧制织构的演变规律,并分析不同冷变形量对铝板力学性能的影响。结果表明,随着冷轧变形量的增加,板材中的立方织构发生转化而减少,β纤维织构得到发展;轧制过程中合金的强度、硬度增加,而延伸率逐渐降低。2)对冷变形6061铝板进行不同加热温度和保温时间的再结晶退火处理,研究合金再结晶组织、再结晶织构以及力学性能的变化规律。研究发现,冷变形量越大,退火组织的平均晶粒尺寸越小;退火温度越高,形核率以及晶核生长速率越高,再结晶驱动力越大;随着退火时间的延长,再结晶进行得越充分,生成晶粒均匀而粗大的微观组织。退火后主要生成高强度的立方织构和旋转立方织构,与加热温度和冷变形量相比,退火时间对合金织构类型及分布的影响更为显着。此外,合金在固溶温度以下退火后强度、硬度降低,而延伸率明显增加。3)建立多晶体材料单向拉伸条件下的叁维细观有限元模型,并确定细观分析模型的尺寸。发现随着细观分析模型尺寸的增加,拉伸变形后自由表面的粗糙度先增加而后趋于稳定。小尺寸的模型在拉伸变形过程中晶粒变形不均匀,这是由模型中晶粒个数过少导致。4)文中基于单向拉伸变形,对不同初始表面粗糙度和初始晶粒尺寸的细观模型进行了数值模拟分析。结果显示,塑性变形后的表面形貌可近似地分为两个部分:一部分为非均匀变形的结果(粗化表面形貌),另一部分为均匀变形的结果(差值表面形貌)。初始表面粗糙度使自由表面的粗化率(dSq/dε)降低,晶粒间取向差和其他因素所导致的非均匀变形对表面粗糙度演变的影响随初始表面粗糙度的增大而降低。此外,沿不同方向的晶粒尺寸变化会对变形后的表面粗糙度产生不同程度的影响。5)研究了不同初始取向和织构类型对拉伸变形过程中表面粗糙度演变的影响。结果表明,与织构类型相比,晶粒间取向差或者晶体取向不均匀分布是导致塑性变形过程中表面粗糙化的更为关键的因素。6)通过单向拉伸实验研究了变形过程中表面粗糙度的变化规律。对比实验测量结果和数值模拟结果,发现两者所得的表面粗糙度的变化趋势基本一致,验证了细观分析模型和有限元模拟结果的可靠性。针对铝合金矩形管的高内表面质量要求,本文从基础实验的开展入手,比较深入地研究了材料在实验前后的微观参数及力学性能变化。然后基于实验研究,建立了多晶体材料细观有限元模型,分析了塑性变形过程中多种参数对表面粗糙度演变的影响。这些研究可为今后控制及减小铝合金矩形管在冷拉拔成形后的内表面粗糙度打下坚实的基础。(本文来源于《重庆大学》期刊2016-04-01）
李子涛,周世龙,张武,张军,刘永刚[4]（2015）在《冷轧板表面粗糙度对磷化膜微观形貌的影响》一文中研究指出使用粗糙度仪、扫描电镜等试验设备研究了不同粗糙度的冷轧DC06钢板的磷化膜微观形貌,结果表明:随着Ra值增加,钢板表面凹坑变大、变深,当RPc值增加,钢板表面凹坑变得更加密集;Ra、RPc值增加均有利于磷化成膜,即使Ra值较低,保持较高的RPc也能获得良好的磷化膜。(本文来源于《第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会论文集II》期刊2015-10-21）
陈晨[5]（2015）在《材料微观参数及工况条件对高精度铝合金矩形管内表面粗糙度演化的影响探究》一文中研究指出高精度矩形管被广泛用于雷达、导航、航空、无线电通讯等领域,是传输微波信号的主要介质。由于在使用过程中要求通过它的脉冲信号应以极小的损耗被传送到目的地,因此对其形状尺寸有很高的要求,特别是其内表面质量有着极其严苛的要求。目前重庆大学已经很好地解决了尺寸超差、壁厚不均、长边中部内凹、管坯拉断等质量问题,能够生产出具有高尺寸精度的铝合金矩形管。但是,其内表面质量仍然不能完全满足使用要求,因此仍需要进一步研究分析。本文基于晶体塑性理论通过叁维有限元分析模型模拟分析了材料参数和工况条件对表面粗糙度演变的影响,包括晶粒直径,织构类型,接触压力和滑动速度,主要内容如下:①通过叁维Voronoi图建立多晶体细观有限元分析模型,采用统计分析的方法计算出不同平均晶粒直径下对应的最优模型尺寸。最优模型一方面可以提高计算效率,另一方面可确保包含足够的材料参数信息,这为后面的模拟分析提供了良好的条件。②在五种应变路径下模拟分析了不同的平均晶粒直径对表面粗糙度的影响。结果表明在五种应变路径下都呈现出晶粒尺寸越小得到的粗糙度值越低的规律。这主要是因为晶粒尺寸越小,晶界附近和晶粒内部的应变差值越小,变形就越均匀。因此细化晶粒是提高变形后工件表面质量的有效方法。③分析了不同路径下织构类型对表面粗糙度的影响。发现在五种应变路径下,S织构在变形后得到的表面粗糙度一般都是最大,而立方织构和戈斯织构往往能得到相对最小的表面粗糙度。这种现象在一定程度上和泰勒因子有关。模拟结果表明,S织构对变形条件比较敏感,立方织构则相对较稳定。因此在具有复杂受力和变形状况的工艺中,工件不宜出现过多的S织构。④建立了具有一定初始粗糙度的叁维有限元分析模型,并且基于分析模型研究了不同接触压力和滑动速度对表面粗糙度的影响。结果表明在不同的滑动速度下粗糙度都会表现出随接触压力的增加而减小的趋势,这主要是由模具的压平作用导致的。当滑动速度在16mm/s-64mm/s之间时,粗糙度表现出随滑动速度的增加先增加后减小的趋势。⑤对两组具有不同晶粒直径和晶粒取向的Al6061试样进行了单向拉伸实验,并和模拟结果进行分析对比。实验结果和模拟结果吻合良好,证明了模拟结果的准确性。⑥通过对磨实验分析了接触压力和滑动速度对试样粗糙度的影响并和模拟结果进行了对比分析。两者得到的结果并不吻合,分析原因主要是由于模拟过程中没有考虑磨损机理及润滑性能对粗糙化的影响。因此在之后对于模具和工件接触问题的模拟分析中应该引入摩擦磨损对表面粗糙化的影响,这为今后的模拟分析指明了方向。通过分析摩擦系数的变化发现,在150N-480r/min附近的重载荷高速条件下界面的摩擦系数相对最小。本文以高精度铝合金矩形管为背景,从简单的变形路径入手,通过晶体塑性理论分析了多个初始材料参数和工况条件对表面粗糙度演变的影响,为今后能够进一步解决高精度铝合金矩形管内表面粗糙度问题提供了一定的理论参考。(本文来源于《重庆大学》期刊2015-04-01）
李小芸,李剑白,齐豪,杨勇[6]（2014）在《关于光学表面微观轮廓粗糙度标准的探讨》一文中研究指出讨论提出了光学超光滑表面微观轮廓纳米及亚纳米计量标准问题,指出,现有的GB/T 1031-2009粗糙度数值标准不能满足光学表面微观轮廓的纳米及亚纳米计量要求。为此,建议制订新的专用的光学表面粗糙度标准,以适应现代光学快速发展的需求。(本文来源于《江西科学》期刊2014年05期）
班晶浩,孙翔,王卫国,王力锋,杨彦伟[7]（2014）在《不同功率Er、Cr:YSGG激光联合自酸蚀粘接剂处理对非龋性硬化牙本质表面微观形貌和粗糙度的影响》一文中研究指出目的:通过比较不同功率Er,Cr:YSGG激光照射联合自酸蚀粘接剂处理后非龋性硬化牙本质表面的微观形貌和粗糙度,筛选改善非龋性硬化牙本质粘接效果最佳的激光使用功率。方法:选择具有龋性硬化牙本质的牛牙72颗,随机分为9组,每组8颗,其中A组作为空白对照组,其余8组分别进行AdperEasy One酸蚀(B组),涡轮机处理+Adper Easy One酸蚀(C组)以及功率分别为1W,2W,3W,4W,5W,6W的Er,Cr:YSGG激光+AdperEasy One酸蚀处理(D,E,F,6,H,I组)。使用叁维形貌扫描仪量化其表面粗糙度;使(本文来源于《第八次全国口腔修复学学术年会论文汇编》期刊2014-09-24）
李媛[8]（2014）在《内壁粗糙度对丙烷爆炸影响的微观研究》一文中研究指出可燃气体爆炸严重妨碍我国工业安全生产，极大地威胁着劳动者的生命健康和财产安全，事故的严重后果从身心方面给生产事故受害者带来极大的创伤，也降低了普通劳动者的生产热情。丙烷气体是工业生产中常用的石油化工原料，安全性不容小觑，因此，对丙烷燃烧爆炸之后的火焰产生机理及其传播规律的研究，对其引发的事故预防具有很好的启示作用，也越来越受到研究人员的重视，关注点也更加广泛。利用中北大学防火防爆安全工程技术研究中心自行设计并制造的水平管道式气体爆炸测试装置，通过设计不同的管道粗糙度，采用高速摄像技术观测丙烷在各种粗糙度情况下爆炸火焰传播的情况，对常温、常压下丙烷空气混合气体的燃爆机理进行了一定的研究探讨，主要研究内容如下：（1）在常温常压试验条件下，通过试验确定了丙烷的爆炸极限浓度范围为3%-11%，当量浓度为5%。（2）确定了管道中气体爆炸火焰传播最大速度的位置。在丙烷的当量浓度下，通过改变高速摄影仪的拍摄位置，分别拍摄了爆炸管前端、中端和末端的火焰传播速度，在前端最大，中端次之，末端最小，从前端到末端，经历了一个从高速到低速的过程，这是由于在传播过程中能量损耗、摩擦阻力、外界冷却等造成的。（3）丙烷-空气混合气体在丙烷当量浓度条件下，爆炸火焰开始时呈现稳定层流燃烧状态，进而向湍流状态转变，火焰阵面结构由稳定趋于不稳定，由开始时的球形不断拉伸变形，火焰亮度也不断减弱，直至在压力冲击波的作用下冲破泄爆膜而出。而爆炸火焰传播速度在初始期迅速达到一个峰值，约为137m/s，然后在冲击波阻力的作用下，火焰传播速度出现一定幅度下降后，在层流燃烧状态下逐渐上升，之后由于湍流作用、管壁摩擦等作用出现小幅下降后，以高速冲出泄爆膜。（4）管道内壁粗糙度对丙烷爆炸有显着的影响。改变粗糙度大小，分别在粗糙度为1mm、2mm、3mm的情况下进行了试验，随着粗糙度的增加丙烷爆炸更为剧烈，火焰更加明亮，爆炸火焰传播速度呈现递增趋势，粗糙度的存在对爆炸火焰的激励作用大于抑制作用。当改变粗糙网面的长度，分别选取20cm、40cm、70cm进行试验时，发现在长度为20cm和70cm时，火焰特征表现类似，40cm时在爆炸剧烈程度、火焰亮度及火焰传播速度上则高于前两者，说明粗糙网面长度在一定范围内激励了爆炸，但是当达到峰值后，抑制作用则压过激励作用，阻碍爆炸火焰的传播。总之，粗糙度的增加，加速了爆炸火焰传播速度，使爆炸反应更为剧烈，因此，在实际中，控制管道粗糙度的大小可以有效预防和控制可燃气体爆炸。(本文来源于《中北大学》期刊2014-05-30）
罗炳池,李恺,李佳,谭秀兰,周民杰[9]（2013）在《K9和Si(100)基片上Be薄膜微观组织、晶粒尺寸及表面粗糙度的演变规律》一文中研究指出采用真空蒸镀法分别在K9和Si(100)基片上制备Be薄膜,在相同沉积速率下,K9基片上Be薄膜生长形态和Si基片上Be薄膜生长形态存在差异。但是两者随沉积速率增加具有相似的演变规律,即由等轴晶变化至纤维晶,再至粗大等轴晶。XRD和XPS分析结果表明:不同基片和蒸发温度下制备的Be薄膜均主要由HCP结构的α-Be相组成,且表面存在一定氧化;对于非晶K9基片,Be薄膜晶粒取向较单一,(101)始终为显露晶面;而单晶Si(100)基片上Be晶粒取向多样,在一定沉积速率下显露特定晶面;相同沉积时间下K9和Si(100)基体上生长的Be薄膜粗糙度Rq变化趋势十分相似,两者随Be薄膜沉积速率(v)增加先急剧增大后趋于平缓;以细小等轴晶生长的薄膜表面光洁度较高,而以纤维晶或粗大混晶生长的薄膜表面粗糙度较大。(本文来源于《中国有色金属学报》期刊2013年04期）
李剑白,齐豪,李小芸,杨勇[10]（2012）在《关于光学表面微观轮廓粗糙度标准及测试方法的探讨》一文中研究指出光学表面微观轮廓粗糙度的检测标准和检测方法以前一直使用的是机械加工的表面粗糙度标准和相关的测试方法。我国相关的国标为GB/T1031-2009。笔者认为,在现代光学高速发展的今天,超光滑光学表面、高质量的超光滑光学表面应用越来越广泛,沿用一般机械加工的表面粗糙度国标作为超光滑光学表面的质量标准已显得越来越不适应,应该有所改进,有所发展。以作者做过的一个软X射线超光滑光学表面微观轮廓测试为例。该样品表面微观轮廓粗糙度测试结果超过GB/T1031-2009表面粗糙度标准中轮廓算术平均偏(本文来源于《第十四届全国光学测试学术讨论会论文（摘要集）》期刊2012-09-21）
微观粗糙度论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于2MW风电齿轮箱的详细数据,在Romax环境中建立2MW风电齿轮箱刚柔耦合模型.结合ISO6336标准及齿轮箱微观修形理论的相关文献,采用齿向修形和齿廓修形并用的修形方案,对2MW风电齿轮箱进行微观修形.针对修形前后的风电齿轮箱模型,对传动误差、齿轮承载能力、噪声、振动与声振粗糙度(NVH)性能进行了分析.分析结果表明:此修形方案可有效降低传动误差,提高齿轮的承载能力,大幅度提高NVH性能.提出的修形方法可靠实用,为兆瓦级风电齿轮箱的微观修形分析和NVH性能分析提供了一种有效的分析思路.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
微观粗糙度论文参考文献
[1].方军良.PCB产品表面微观粗糙度的测试方法研究[J].电子工艺技术.2019
[2].范孝良,石鹏飞,刘建民.风电齿轮箱微观修形对振动与声振粗糙度性能的影响[J].中国工程机械学报.2019
[3].龙江.Al6061板材冷轧与再结晶退火试验研究及材料微观参数对表面粗糙度演变的影响[D].重庆大学.2016
[4].李子涛,周世龙,张武,张军,刘永刚.冷轧板表面粗糙度对磷化膜微观形貌的影响[C].第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会论文集II.2015
[5].陈晨.材料微观参数及工况条件对高精度铝合金矩形管内表面粗糙度演化的影响探究[D].重庆大学.2015
[6].李小芸,李剑白,齐豪,杨勇.关于光学表面微观轮廓粗糙度标准的探讨[J].江西科学.2014
[7].班晶浩,孙翔,王卫国,王力锋,杨彦伟.不同功率Er、Cr:YSGG激光联合自酸蚀粘接剂处理对非龋性硬化牙本质表面微观形貌和粗糙度的影响[C].第八次全国口腔修复学学术年会论文汇编.2014
[8].李媛.内壁粗糙度对丙烷爆炸影响的微观研究[D].中北大学.2014
[9].罗炳池,李恺,李佳,谭秀兰,周民杰.K9和Si(100)基片上Be薄膜微观组织、晶粒尺寸及表面粗糙度的演变规律[J].中国有色金属学报.2013
[10].李剑白,齐豪,李小芸,杨勇.关于光学表面微观轮廓粗糙度标准及测试方法的探讨[C].第十四届全国光学测试学术讨论会论文（摘要集）.2012