一、非牛顿流体渗流条件下油层压力的计算方法（论文文献综述）
孙逢瑞[1]（2020）在《稠油油藏过热蒸汽吞吐井筒-地层传热传质模型研究》文中指出蒸汽吞吐是稠油油藏开发的有效手段之一。但基于单管注饱和蒸汽的传统蒸汽吞吐开发方式受到热载体驱油效率低和蒸汽汽窜等因素的制约,采收率较低。近年来,常采用多元热流体或过热蒸汽等新式热载体来提高稠油水热裂解效率和储层渗透率;另一方面,采用同心双管等注汽方式对水平段井筒跟端和趾端进行交替注汽或同时注汽,以期提高稠油油藏的动用效率。本文以稠油油藏过热蒸汽吞吐为核心研究内容,开展以下四部分研究工作。首先,考虑摩擦热再分配的影响,推导了井筒内过热蒸汽能量守恒方程。并通过耦合过热蒸汽热物性参数计算模型,建立了地面输汽管线及垂直段井筒内过热蒸汽管流数学模型。再与空气导热模型、地层内非稳态导热模型和海水扰流导热模型进行耦合,综合建立了适用于不同注汽环境条件下的复杂注汽管柱结构注过热蒸汽井筒-地层传热数学模型。此外,通过引入混合气体实际状态方程,该模型还可对过热型多元热流体（过热蒸汽与非凝结气的混合汽/气）的管流过程进行模拟。由于过热蒸汽在流动过程中可能发生相态变化,因此,该模型还耦合了饱和蒸汽两相流动模型。利用该模型分析了注汽参数、海水流速和非凝结气含量等参数对非生产段井筒内过热蒸汽流动的影响。此外,利用该模型成功解释了高速注汽条件下井筒内过热蒸汽温度小幅降低的物理机制（Joule-Thomson效应）。其次,以水平段井筒跟端/趾端注过热蒸汽为研究对象,考虑井筒内部导热对过热蒸汽温度分布及相变位置点的影响,并综合考虑摩擦热的再分配和过热蒸汽在长油管及环形空间中流动方向的差异性,建立了跟端/趾端注过热蒸汽管流数学模型。在此基础上,以均匀注汽为研究对象,考虑长油管和环形空间中过热蒸汽流动方向的差异性,分别建立了长油管、封隔器两侧环形空间中的能量守恒方程和动量守恒方程。再结合封隔器两侧环形空间中的质量守恒方程,以及长油管中的质量守恒方程,建立了均匀注汽水平段井筒过热蒸汽管流数学模型。在此基础上,通过与油层吸汽模型和油层瞬态导热模型进行耦合,建立了水平段井筒注过热蒸汽井筒-油层传热传质数学模型。该模型通过耦合混合汽/气实际气体状态方程,还可分析非凝结气对水平段井筒中过热蒸汽流动的影响。最后,利用该模型揭示了非均匀吸汽现象的物理机制,并提出了注汽参数优化方法。在此基础上,考虑过热蒸汽在全井段中的耦合流动特征以及过热蒸汽相态变化的影响机制,建立了非生产段井筒与水平段井筒耦合数学模型。考虑过热蒸汽注入油层后温度分布特征,沿井筒径向将油层划分为过热蒸汽区、饱和蒸汽区、热水区和冷区。考虑过热蒸汽区温度递减特征,提出“过热蒸汽区前沿温度”的概念。通过假设过热蒸汽区温度为线性递减,建立了过热蒸汽注入油层后的能量守恒方程,并利用拉氏变换及其逆变换推导得到过热蒸汽区半径解析解。利用该模型可有效提升过热蒸汽吞吐产能历史拟合精度。在此基础上,分析了注汽参数和油层参数等对过热蒸汽井筒内流动特征以及油层内过热蒸汽区加热半径的影响。最后,利用数值模拟方法分析了稠油油藏注过热蒸汽过程中的油层动态特征。最后,通过开展不同温度和剪切速率条件下的稠油地面流变性物理模拟实验以及不同温度和渗透率组合条件下的稠油非牛顿流体渗流特征物理模拟实验,分析了稠油样品的非牛顿流体流变学特征及非牛顿渗流特征。在此基础上,明确了过热蒸汽吞吐非牛顿流体区和牛顿流体区的物理边界存在于热水区中,并提出了非牛顿流体区向牛顿流体区转化的“过渡区”概念,进而有效表征了启动压力梯度的变化特征。再通过考虑泄油区内稠油粘度变化以及非牛顿流体渗流特征,改进了过热蒸汽吞吐产能预测模型。利用该模型揭示了不同生产制度条件下的过热蒸汽吞吐油层生产动态规律。最后,利用数值模拟软件评价了稠油油藏注过热蒸汽开发的技术优势以及过热蒸汽吞吐转驱过程中的油层动态变化规律。
山珊[2]（2019）在《渤海SF油田小井距加密调整开发技术界限研究》文中提出渤海SF稠油油藏开发初期采用350m井距的反九点注水方式,受到原油粘度高、注采井距大和储层非均质的影响,开发效果逐渐变差;通过的小井距加密调整试验,取得了较好的增产效果。在海上开发条件下,研究此类油田开发井网调整的经济技术界限是油田深度开发的基础。论文综合油藏工程方法、渗流力学方法和数值模拟,结合经济评价的收支平衡分析,全面研究了水驱稠油油藏在不同加密调整方式下的动用规律、加密井部署的经济技术界限,系统地开展了并完成了以下研究工作:（1）基于油田前期小井距加密调整试验开发实践的开发效果评价和储量动用变化规律分析,明确了水驱稠油油藏小井距加密调整的适应性;（2）基于渗流力学渗流场叠加理论,考虑稠油非牛顿流体性质的影响,建立了不同加密调整方式渗流场分布评价方法,得到了不同条件下水驱稠油井间动用规律;（3）基于海上油田实际经济、技术参数,通过收支平衡分析、产能计算和数值模拟效果预测和对比,确定了不同加密调整方式下加密井的经济、技术部署界限;（4）针对渤海SF稠油油藏目前开发状况,提出油田小井距加密调整开发部署建议。本论文基于渤海SF稠油油藏开发实践,通过研究确定了适合海上油田开发特点和需求的加密调整形式和技术策略,为渤海SF稠油油藏后续井网调整部署设计,以及此类水驱稠油油藏的深度开发提供了技术支持。
韦贝[3]（2019）在《基于格子玻尔兹曼方法的二元复合驱微观渗流模拟研究》文中研究指明我国东部油田大多数已经进入高含水开发阶段,聚合物-表面活性剂二元复合驱是高含水期油藏进一步提高采收率的重要技术。然而二元复合驱渗流过程复杂,目前综合考虑表面活性剂及聚合物特性的微观模拟方法尚未建立,导致微观渗流机理认识不清,严重制约着二元复合驱矿场应用与发展。同时多组分物理化学渗流广泛存在于自然界、工业和生物医疗等诸多领域,因此开展基于格子玻尔兹曼方法的二元复合驱微观渗流模拟研究不仅具有重要的现实意义,也兼具普遍性意义。本文针对二元复合驱多组分多相的特点,建立了格子玻尔兹曼方法（LBM）的ShanChen多相流模型,在此基础上开展了LBM多组分多相扩展方法研究,解决了LBM模拟中粘度比受限的问题。针对表面活性剂驱油体系特性,创建了含表面活性剂的多相流动模拟方法,模型考虑了表面活性剂降低界面张力作用、化学剂吸附特征及润湿性改变等机理;在此基础上,开展了表面活性剂溶液中油滴的剪切变形、破裂及聚并机制研究。针对聚合物体系的特点,建立了考虑聚合物幂律特性及粘弹性的LBM模型,实现了非牛顿流体多相流微观模拟;基于MS-P方法及扩展的RSG方法推导了不规则截面形状孔喉的毛细管进入压力解析公式,明确了聚合物吸附缩孔对毛管力的影响,并进一步将模型扩展至粗糙表面毛细管中。最后综合以上特性,建立了二元复合驱格子波尔兹曼方法,研究了二元复合驱粘性指进调控机制及剩余油启动机理。研究结果表明,LBM多组分多相流扩展方法与作用力选取方式有关,可通过控制作用力种类来提高多相流模型的粘度比或建立LBM三元模型;基于含表面活性剂的多相流动模拟发现,表面活性剂可增大油滴的形变,促进油滴的破裂,抑制油滴碰撞时的聚并,有效降低乳液通过孔喉时的临界压力梯度;考虑非牛顿流体特性的LBM模拟结果表明,假塑性聚合物在多孔介质中的粘度呈现孔隙中心粘度高而固壁边界附近粘度低的分布,视渗透率表现出压力梯度依赖,考虑流体弹性后驱替液有明显向盲端深处驱扫的趋势,提高了盲端内的洗油效率;通过推导不规则截面形状孔喉的毛细管进入压力公式发现,决定毛细管进入压力的阈值半径为最大内圆半径及面积等价半径的加权调和平均数,粗糙毛细管进入压力及角隅湿相饱和度均要大于相同条件下的光滑毛细管;粘性指进调控机制研究指出,毛细管数越大、粘度比越高、多孔介质越油湿则指进现象越明显,聚合物的剪切变稀特性可促进粘性指进而弹性模量的增加可以抑制粘性指进,重力主要影响纵向驱替界面的分布;二元复合驱剩余油启动机理主要为扩大波及系数机理、降低界面张力机理、润湿性改变机理、粘弹性机理、乳化机理及“自组装机理”,其中在润湿反转及低界面张力机理的共同作用下可使壁面剩余油启动压力梯度下降90%以上;二元复合驱剩余油与水驱相比其分布更加分散,分布模式主要有岩石表面油膜、孔隙中的连续油带、盲端剩余油、贾敏效应捕集油滴、喉道内柱状剩余油及逆流方向上岩石表面的油滴等6种类型。
张满[4]（2019）在《考虑流变性变化的聚驱试井分析方法及应用》文中指出聚合物驱试井理论和方法通常使用幂律模型或Meter-Bird模型来描述聚合物溶液的“剪切变稀”性质,而粘弹性模型可以表征聚合物溶液在多孔介质中流动时的“剪切变稀”和“剪切变稠”性质,目前,基于粘弹性模型的聚合物驱试井理论的研究相对较少。本文首先计算并绘制了粘弹性模型的流变曲线和时空间粘度分布曲线,当剪切速率较小时,聚合物溶液表现出“剪切变稀”特征,但增大到一定值后,其表观粘度逐渐增大,当剪切速率足够大时,聚合物溶液粘度达到峰值并伴随下降趋势。注聚井压降测试试井问题为非线性问题,理论上不能使用压降叠加原理进行求解。本文讨论了注聚井关井前后流体流变性的变化,采用叠加原理和数值计算两种方式进行处理,将计算结果进行对比,发现利用叠加原理进行计算将导致解释结果产生一定的误差,绘制了数值计算关井前后流体粘度分布对比图,分析了两种方法产生差异的原因,并以此为基础提出了叠加原理的改进使用方法。本文考虑聚合物溶液的粘弹性,建立了均质油藏聚合物驱和三区复合聚合物驱试井模型,数值求解了井底压力,绘制了典型试井曲线。曲线分析表明与基于Meter-Bird模型对比,发现虽然试井曲线形态相似,粘弹性模型对应的试井曲线的驼峰段和径向流段更“陡峭”,因此在解释结果数值上存在较大差异,采用Meter-Bird模型表征聚合物溶液流变性,会使得解释得到的聚合物溶液区渗透率偏小,若1区流体为聚合物溶液,那么会导致解释得到的表皮因子偏大。
王振鹏[5]（2019）在《渤海SZ普通稠油油藏水驱后期流场调控研究》文中研究说明渤海SZ油田水驱开发后期,地下流场分布复杂,不同区域动用效果差异性明显,有必要对储层渗流场实施精细调控,以实现均衡驱替提高开发效果。注采井间流线分布能够直观地反映储层中的油水运动规律和分布规律,通过研究流线变化规律可为水驱后期油藏的流场调控提供有力的依据。本文综合流线法、油藏工程方法和渗流力学理论等,通过建立适宜的流线模型和流场评价方法,深入研究了调控措施后的流场变化规律和储层动用规律,确定了适宜于渤海SZ油藏特点的调控策略,主要开展并完成了以下工作:（1）建立考虑稠油非牛顿性、注采速度影响的流线数学模型,实现了不同条件下水驱稠油流线数值模拟计算;（2）基于井间流场变化规律和控制因素研究,建立了表征井间流线变化规律和水驱动用规律的评价方法;（3）开展了不同井网调整、水动力学调整方式下的流场变化规律和水驱动用规律研究,研究表明:综合考虑井网调整效果和现场实施可行性的基础上,反九点调整为排状井网、接替油井排加密、后期水井排加密的综合调整方式更有利于提高储层整体的动用效果;反九点井网、排状井网条件下的水动力学调整,随着边（角）部油井和中部油井产液量之比的增加,储层动用效果逐渐提高,两者之比大于2以后,进一步提高产液量之比,储层动用效果提升不再明显;（4）针对实际油田开发特点和开发需求,基于试验区流线数值模拟研究,确定了分阶段井网接替调整、辅助水动力学调整的流场调控策略。本文的研究认识对于渤海SZ油田水驱后期流场调控具有一定的指导意义,也可为此类油田的高效开发提供技术支持。
康晓凤[6]（2017）在《渤海稠油蒸汽吞吐非牛顿区渗流规律研究》文中指出渤海油田蕴藏着丰富的稠油资源,是海上原油的重要接替资源。但海上稠油热采简单套用陆地油田的井距很难满足最基本的经济门槛,井距设计要尽可能地利用加热半径和动用半径之间非牛顿流动区。为研究非牛顿区渗流规律,本文首先将渗流区域划分为三个区,建立考虑变启动压力梯度及流变性的非等温渗流模型。之后通过理论分析给出了蒸汽吞吐过程中地层温度线性分布、加热半径随时间变化、地层平均压力以及地层中含水饱和度等的计算方法。同时开展了流变性室内实验和一维驱替实验,确定了牛顿流体转化温度和油样在多孔介质中渗流时的启动压力梯度。最后编制程序,利用MATLAB软件计算了旅大21-2油田蒸汽吞吐过程中地层温度分布特征,划分了渗流区域,分析了渗流特征,并对其影响因素进行了研究。流变性实验结果表明旅大21-2油田和南堡35-2油田油样牛顿流体转化温度范围分别为63.52℃64.7℃和54.5℃55.5℃。室内一维驱替实验确定了50℃时南堡35-2油样在多孔介质中渗流的启动压力梯度是0.147MPa/m,与计算结果相差0.0132MPa/m。假设地层温度呈线性分布,由此计算的加热半径是Marx-Langenheim方法计算结果的1.352倍,日产油量值也远小于Marx-Langenheim方法计算结果。
杨戬[7]（2017）在《稠油热采开发方式及注采参数设计方法研究》文中认为由于稠油具有粘度大、重质组分含量高的特点,热采是其中最为重要的开发方式之一。如何有效地利用不同的热采方式,高效地开发稠油资源是一项重要的课题。现阶段对稠油蒸汽吞吐过程中冷区与热区稠油的渗流特征描述尚不全面,对其产能的预测尚不精确;对蒸汽驱过程中的驱替机理研究还不完善,对蒸汽驱后期的接替方式及时机研究还不成熟。因此,本文利用油藏工程方法,结合传热传质方程,并且采用物理模拟及数值模拟的方法,对稠油热采开发方式的机理进行了进一步刻画,基于此对热采参数设计方法进行了深入研究。结合蒸汽的潜热与显热特征以及低温条件下稠油流体的非牛顿特征,建立了稠油直井蒸汽吞吐半解析模型。该模型综合了低温与高温条件下稠油的渗流特征,揭示了该过程中稠油在不同温度区域内的差异化渗流特征。利用该模型,基于有效热利用参数,分析并优化了稠油油藏直井蒸汽吞吐过程中的注采参数。考虑了生产阶段非等温渗流方程与等温渗流方程的加权,在直井蒸汽吞吐模型的理论基础上建立了水平井蒸汽吞吐半解析模型。在考虑蒸汽潜热、显热及稠油低温下非牛顿流体特征的基础上,提出了生产阶段的非等温渗流方程与等温渗流方程加权算法,揭示了由于生产阶段温度变化规律所导致的渗流特征。利用该模型,基于有效热利用参数,分析并优化了稠油油藏水平井蒸汽吞吐过程中的注采参数。以蒸汽吞吐后蒸汽驱全过程中的“四场”分布为基础,重新划分了不同蒸汽阶段,揭示了各阶段的驱替机理及划分标准。利用自行设计的三维蒸汽驱物理模拟实验,对蒸汽驱过程中各阶段时间进行反演,进而对传热传质规律进行了研究。利用数值模拟方法,基于阶段采收率及热利用率的特征,分析及优化了蒸汽驱不同阶段的注采参数,使之达到技术及经济的双重可行性。以初步汽窜后期的油藏特征为基础,研究了蒸汽-空气复合驱的驱替规律,优化了蒸汽-空气复合驱的体积比。基于稠油开发的油藏工程方法,通过分析产油递减曲线、注采特征曲线,建立了蒸汽驱后期转其它接替方式的时机的方法。利用数值模拟技术,分析了不同模型尺度下在该时机后转汽水交替与间歇汽驱的可行性,并基于有效热利用参数优化了各开发方式的注入参数。基于现场实际区块模型,利用油藏数值模拟,验证了转接替时机及方式的正确性。本文的研究成果进一步完善了蒸汽吞吐、蒸汽驱的开发理论,提出了新的蒸汽吞吐半解析模型、蒸汽驱的阶段划分方法及注采开发优化方法,为提高稠油开发提供了一定的理论基础。
孙启冀[8]（2015）在《直井水平井组合SAGD稠油开发三维渗流机理及产能研究》文中研究说明蒸汽辅助重力泄油技术（SAGD）是开发超稠油的一项前沿技术,相对于常规直井蒸汽驱开发,其优点是对较厚的超稠油层采收率高、开采速度快,缺点是消耗蒸汽量大、对于油层较薄和质量较差的储层要采用技术较高的单井SAGD模式开发。与传统热采技术相同,SAGD开发过程中同样强调蒸汽腔室的扩散和地层的热连通,而多样性的井组结构布局,可以充分利用蒸汽超覆作用扩大蒸汽波及区域,同时,极大程度的发挥了重力和驱替压力对热流体的泄流作用,而蒸汽超覆和重力与驱替压力泄流的协同作用,使得油层内部热对流强度增加,致使油层热连通效果较好。因此,SAGD依靠重力和压力复合作用开发稠油,逐渐成为了日臻完善的热采技术。但是,目前油田现场对立体开发渗流理论和渗流机理还有未明确的部分,油田现场管理和应用主要借助经验,突显出直井水平井组合SAGD理论与实践不同步等问题。针对直井水平井组合SAGD立体开发渗流机理研究,本文通过实验研究建立了稠油的启动压力梯度与流度的函数关系,以此量化分析了立体开发中重力泄油的作用条件。同时利用三维物模实验揭示了直井水平井组合SAGD的理论采出程度和各个生产阶段的划分。以理论研究的角度,利用势叠加的方法建立了立体开发渗流数学模型,直观展现了立体开发过程中流场变化趋势,分析了重力对油层内流体质点运动方向的影响。结合立体渗流规律考虑蒸汽的超覆性质,描述了开发过程中蒸汽腔室的形态变化,以此分析了重力与压力的复合作用机理。研究表明直井水平井组合SAGD开发过程中,蒸汽相与液相前缘的运移存在着滞后的现象,通过对蒸汽腔室内流体相态分布规律的分析,提出基于蒸汽超覆假设的产能预测模型,与实验结果进行对比验证,证实了模型可有效应用于油田生产过程中的产能趋势预测。论文还对油田现场提出在直井水平井组合SAGD井组单元,底部布置水平井用于开发油层底部未动用储量的情况,进行了初步分析。认为新型井网可有效动用底部稠油储量,同时对于底水具有很好的控制作用。也证实了建立的立体渗流数学场数模型具有一定的推广性。为直井水平井组合SAGD开发理论研究提供了基础和依据,对油田现场提高采收率具有一定的指导意义。
孙淼[9]（2014）在《稠油重力驱油水分异流动数值模拟》文中进行了进一步梳理辽河油田是我国生产稠油的重要基地，具有埋藏深、原油黏度跨度大、油藏地质条件复杂的特点。在近30年的开发和实践中，已经形成了一整套适合本地稠油油藏开发的技术。为进一步有效开发隔夹层发育的中深层块状稠油油藏及特深层块状油藏，率先提出了重力泄水辅助蒸汽驱及驱泄复合开发技术。虽然在试验区取得效果良好，但目前缺乏理论基础。为更好推广该项技术，应进一步探索研究稠油重力驱油机理。本文针对重力泄水辅助蒸汽驱及驱泄复合技术，以重力驱油过程中油水重力分异为研究对象，通过查阅关于油气田开发生产过程中“重力分异现象”的文献，归纳总结了“重力分异”基本理论，从中建立了判断重力分异程度的“分异系数”。运用数值计算的方法，结合计算流体力学，非牛顿流体力学和渗流力学，采用计算流体动力学软件ANSYS CFX计算分析了油相密度、原油粘度、含油饱和度、油层厚度及横纵压力梯度等因素对重力分异的影响。开展了稠油启动压力梯度实验，得到渗流速度与压力梯度关系式。结合实验数据修改计算软件中的参数，使之更加符合实际情况。研究表明：油层厚度增加，使油水相渗流速度增加速度分异系数值减小，油水密度差越大分速度分异系数值越大。在纵向压力梯度恒定，改变横相压力梯度时。油水夹角分系数在横向压力梯度为0.8925MPa/m时出现拐点，之前夹角分异系数增加之后夹角分异系数减小。横向压力梯度恒定，改变纵向压力梯度时，在横纵压力梯度相同时油水夹角分异系数值最大。综上所述，本文研究成果对稠油重力驱渗流理论提供借鉴，对进一步研究稠油重力驱油理论及实践应用提供借鉴。
孙丽艳[10]（2014）在《海上稠油油田聚驱后提高采收率方法研究》文中提出随着我国石油资源不断开采,原油可采储量不断减少,稠油资源正成为越来越重要的烃类能源,如何快速、高效开采稠油资源是当前面临的重要课题。海上稠油油田开发由于平台及设施寿命有限,开发过程具有时效性,因而对其实施提高采收率技术应突出一个“早”字,尤其对稠油资源丰富的油区必须采用高效、高速开采方式。目前,渤海绥中36-1油田聚合物驱即将结束,油田已进入高含水期。本文针对海上油田剩余油监测资料少,剩余油精细描述难度大的问题,根据油田典型井组地质特征,设计并制作了模拟实际井组的三维非均质电极模型,并以开采历史为依据,制定模型驱油方案,监测水驱、聚驱后剩余油场的变化,结合实际井组数值模拟剩余油预测结果,综合分析海上稠油聚合物驱波及规律。研究表明:在平面上,聚合物从主流线流向两侧非主流线的剩余油区驱替,提高了平面上的宏观波及范围;在纵向上,聚合物从高渗透层流向中渗透层,提高了纵向波及范围。数值模拟技术与三维非均质电极模拟相结合,丰富了海上稠油宏观剩余油分布描述方法,为海上油田聚驱后进一步提高采收提供了依据。利用光刻玻璃模型,进行了稠油及稀油聚驱微观剩余油分布规律研究,结果表明:无论稠油还是稀油,聚合物驱都有效地扩大了波及体积,但稠油聚合物驱替效果较稀油差;稠油聚驱后,油膜较厚,孔隙、吼道内剩余油较多,洗油效果较差,未波及区域面积较大。考虑海上油田生产实际,本文研究的聚驱后化学驱提高采收率技术是聚驱后高浓聚驱、二元复合驱及天然气与聚合物交替注入。对绥中36-1油田聚驱后二元复合驱数值模拟研究时,二元复合体系工作粘度、界面张力、吸附量及相渗曲线的模拟,是在静态实验基础上,由专家经验或借鉴其他区块经验的方法来确定。本文通过室内物模驱油实验,测定二元复合体系物化参数变化规律,利用粘度处理新方法,确定海上稠油二元复合体系相渗曲线,并将所测结果应用于二元复合驱数值模拟研究。针对海上稠油二元复合驱,通过测定不同长度岩心及长岩心不同位置处界面张力、粘度随体系注入PV数的变化规律,模拟二元体系经过注入地层剪切吸附后工作粘度、界面张力的变化情况,结论表明:稳定流入时界面张力为注入前的5-10倍,粘度参数保留率为57%。二元复合体系通过90cm岩心后,注入达到出口端粘度稳定后,得到粘度在岩石中分布规律,进而建立不同位置处体系粘度拟合曲线,以此计算驱替过程中有效粘度。提出了二元复合体系相渗曲线处理新方法,并在海上稠油不同毛管数条件下二元复合体系相渗曲线测定时得到了应用。针对绥中36-1油田Ⅰ期目标区块,根据室内实验结果,在聚驱后二元复合驱、天然气与聚合物交替注入、高浓聚驱三种聚驱后提高采收率方法数值模拟方案优选基础上,进行提高采收率潜力对比研究,进而与三维非均质电极模型实验结果对比,结果表明:聚驱后高浓聚驱及二元复合驱在相同注入量条件下,均能扩大波及体积,高浓聚驱、二元复合驱波及体积系数分别为82.58%、80.65%。由于,聚驱后高浓聚合物粘度较大,能更有效的扩大纵向上及平面波及程度。但二元复合体系提高驱油效率效果更显着,较高浓聚驱提高8.22%。由此认为,针对海上稠油油田,在聚驱后二元复合体系选择时,在实际情况允许条件下,应尽可能增大体系粘度。根据井组提高采收率潜力对比,海上稠油聚驱后高浓聚驱、二元复合驱及气聚交替注入都能不同程度地提高采收率,提高井组采收率幅度分别为4.33%、7.17%、5.83%,二元复合驱更有利于目标区块高速高效开发。
二、非牛顿流体渗流条件下油层压力的计算方法（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、非牛顿流体渗流条件下油层压力的计算方法（论文提纲范文）
（1）稠油油藏过热蒸汽吞吐井筒-地层传热传质模型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状及存在问题 |
| 1.2.1 井筒-地层耦合传热传质模型研究进展 |
| 1.2.2 蒸汽吞吐加热半径预测模型研究进展 |
| 1.2.3 蒸汽吞吐产能预测模型研究进展 |
| 1.2.4 目前存在的主要问题 |
| 1.3 课题的研究内容 |
| 1.4 课题的技术路线 |
| 第2章 非生产段井筒注过热蒸汽井筒-地层传热特征研究 |
| 2.1 非生产段井筒注过热蒸汽井筒-地层传热数学模型 |
| 2.1.1 井筒内部过热蒸汽管流数学模型 |
| 2.1.2 井筒外部非稳态导热数学模型 |
| 2.1.3 耦合数学模型的建立及求解 |
| 2.2 单管注过热蒸汽管流特征及影响因素分析 |
| 2.2.1 单管注过热蒸汽管流特征分析 |
| 2.2.2 海水扰流影响因素分析 |
| 2.2.3 非凝结气含量影响因素分析 |
| 2.3 同心双管注过热蒸汽管流特征及影响因素分析 |
| 2.3.1 同心双管注过热蒸汽管流特征分析 |
| 2.3.2 海水扰流影响因素分析 |
| 2.3.3 非凝结气含量影响因素分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 水平段井筒注过热蒸汽井筒-油层传热传质特征研究 |
| 3.1 水平段井筒注过热蒸汽井筒-油层传热传质数学模型 |
| 3.1.1 水平段井筒注过热蒸汽管流数学模型 |
| 3.1.2 油层内非稳态导热数学模型 |
| 3.1.3 水平段井筒注过热蒸汽井筒-油层传热传质模型及求解 |
| 3.2 单点注汽水平段井筒过热蒸汽管流特征分析 |
| 3.2.1 跟端注过热蒸汽管流特征分析 |
| 3.2.2 趾端注过热蒸汽管流特征分析 |
| 3.3 均匀注汽水平段井筒过热蒸汽管流特征分析 |
| 3.3.1 均匀注汽条件下典型流动特征 |
| 3.3.2 非凝结气含量影响因素分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 过热蒸汽吞吐注汽效果评价方法及影响因素分析 |
| 4.1 过热蒸汽吞吐注汽效果评价数学模型 |
| 4.1.1 非生产段井筒与水平段井筒耦合数学模型及求解 |
| 4.1.2 过热蒸汽吞吐注汽阶段油层加热半径预测模型 |
| 4.2 过热蒸汽吞吐注汽效果评价及影响因素分析 |
| 4.2.1 过热蒸汽管流阶段注汽效果评价 |
| 4.2.2 过热蒸汽油层渗流阶段注汽效果评价及影响因素分析 |
| 4.3 注过热蒸汽油层动态特征数值模拟分析 |
| 4.3.1 过热蒸汽吞吐注汽阶段油层动态特征 |
| 4.3.2 过热蒸汽吞吐接替技术注汽特征 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 过热蒸汽吞吐产能预测模型及油层生产动态特征分析 |
| 5.1 稠油流变学特征及渗流特征物理模拟实验 |
| 5.1.1 稠油流变学特征物理模拟实验研究 |
| 5.1.2 稠油非牛顿渗流特征物理模拟实验研究 |
| 5.2 过热蒸汽吞吐产能预测数学模型 |
| 5.2.1 过热蒸汽吞吐产能预测方程 |
| 5.2.2 油层动态参数计算方法 |
| 5.3 不同生产制度条件下过热蒸汽吞吐生产动态分析 |
| 5.3.1 定压生产条件下生产动态分析 |
| 5.3.2 定油生产条件下生产动态分析 |
| 5.4 过热蒸汽吞吐转驱油层动态特征数值模拟分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历及发表的学术论文 |
| 学位论文数据集 |
（2）渤海SF油田小井距加密调整开发技术界限研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 国内外研究状况 |
| 1.1.1 油田开发状况与开发趋势 |
| 1.1.2 相关技术方法研究现状与发展趋势 |
| 1.1.3 国内外相关研究现状 |
| 1.1.4 目前研究存在的主要问题 |
| 1.2 研究的目的和意义 |
| 1.3 本文的研究内容和思路 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术方法和技术路线 |
| 第2章 渤海SF油田小井距加密调整开发可行性研究 |
| 2.1 渤海SF油田试验区基本状况 |
| 2.2 渤海SF油田开发状况 |
| 2.2.1 试验区开发基本情况 |
| 2.2.2 存在的问题 |
| 2.3 小井距试验井组开发效果评价 |
| 2.3.1 加密试验井组生产动态变化 |
| 2.3.2 加密试验井组产能变化分析 |
| 2.3.3 加密试验井组水驱变化规律 |
| 2.3.4 含水~采出程度关系变化分析 |
| 2.4 小井距对提高油井开发效果的原因 |
| 2.4.1 小井距加密前后平面各注采方向动用均衡程度分析 |
| 2.4.2 小井距加密前后纵向各层动用均衡程度分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 渤海SF油田水驱稠油井间动用规律研究 |
| 3.1 水驱稠油基本渗流问题分析 |
| 3.1.1 水驱稠油过程中的渗流阻力变化 |
| 3.1.2 水驱稠油波及规律分析 |
| 3.2 不同井网形式下渗流场分布计算方法建立 |
| 3.2.1 基础九点井网可行的加密调整方式 |
| 3.2.2 反九点基础井网渗流场分布计算方法 |
| 3.2.3 调整方式1-油井排加密井网渗流场分布 |
| 3.2.4 调整方式2-水井排加密井网渗流场分布 |
| 3.2.5 调整方式3-内部加密井网渗流场分布 |
| 3.3 不同井网形式下井间动用规律分析 |
| 3.3.1 参数取值及评价方法建立 |
| 3.3.2 反九点基础井网井间动用规律分析 |
| 3.3.3 调整方式1-油井排加密井网井间动用规律分析 |
| 3.3.4 调整方式2-水井排加密井网井间动用规律分析 |
| 3.3.5 调整方式3-内部加密井网井间动用规律分析 |
| 3.3.6 不同井网调整形式效果对比及合理调整方式选择 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 渤海SF油田小井距加密调整开发部署技术界限 |
| 4.1 SF油田小井距加密调整经济界限的确定 |
| 4.1.1 加密经济界限评价方法 |
| 4.1.2 新加密井经济极限日产油量计算 |
| 4.1.3 新加密井经济极限累产油量计算 |
| 4.2 加密调整井初期投产界限计算 |
| 4.2.1 不同井网下油井产量计算方法 |
| 4.2.2 不同井网调整方式下日产量变化分析 |
| 4.2.3 结果分析 |
| 4.3 加密调整井评价期内累产界限计算 |
| 4.3.1 基于实际条件的数值模型的建立 |
| 4.3.2 不同井网调整方式下累积产量变化分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 渤海SF油田小井距加密调整建议 |
| 5.1 油田加密调整区域的选择 |
| 5.2 油田加密调整方案初步设计 |
| 5.3 油田加密调整效果预测及评价 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 主要结论和认识 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）基于格子玻尔兹曼方法的二元复合驱微观渗流模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 论文创新点摘要 |
| 第1章 前言 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 二元复合驱研究进展 |
| 1.2.2 微观渗流模拟方法研究进展 |
| 1.2.3 格子玻尔兹曼方法模拟进展 |
| 1.2.4 目前存在的问题 |
| 1.3 论文研究内容与技术路线 |
| 第2章 扩展的格子玻尔兹曼多相流模拟方法 |
| 2.1 格子玻尔兹曼单相流模型 |
| 2.1.1 单相流LBGK模型 |
| 2.1.2 LBM的边界处理 |
| 2.1.3 并行计算效率分析 |
| 2.2 格子玻尔兹曼Shan-Chen两相流模型 |
| 2.2.1 单组分两相流LBM模型 |
| 2.2.2 两组分两相流LBM模型 |
| 2.3 扩展的多组分多相流LBM模型 |
| 2.3.1 LBM模型组分添加机制 |
| 2.3.2 LBM模型相态添加机制 |
| 2.4 扩展模型的验证及应用 |
| 2.4.1 问题描述 |
| 2.4.2 模型验证 |
| 2.4.3 结果分析与讨论 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 考虑表面活性剂特性的格子玻尔兹曼微观模拟方法 |
| 3.1 表面活性剂传质扩散的模拟方法 |
| 3.1.1 主动溶质法 |
| 3.1.2 被动溶质法 |
| 3.2 表面活性剂两亲性结构表征 |
| 3.2.1 表面活性剂偶极子模型 |
| 3.2.2 表面活性剂的作用力机制 |
| 3.2.3 界面张力状态方程与相行为 |
| 3.3 表面活性剂的吸附模型 |
| 3.3.1 岩石表面吸附的浓度边界条件 |
| 3.3.2 吸附浓度与润湿作用关系模型 |
| 3.4 表面活性剂LBM模型应用实例 |
| 3.4.1 剪切作用下油滴的变形及破裂 |
| 3.4.2 剪切作用下油滴的碰撞及聚并 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 考虑聚合物特性的格子玻尔兹曼微观模拟方法 |
| 4.1 聚合物幂律特性在LBM中的耦合机制 |
| 4.1.1 模型建立 |
| 4.1.2 模型验证与应用 |
| 4.2 聚合物粘弹特性在LBM中的耦合机制 |
| 4.2.1 模型建立 |
| 4.2.2 模型验证与应用 |
| 4.3 聚合物吸附缩孔特性与毛管力变化评价 |
| 4.3.1 微观孔喉毛管力的MS-P计算方法 |
| 4.3.2 孔喉截面流体分布的RSG表征方法 |
| 4.3.3 扩展的RSG方法与阈压解析公式 |
| 4.3.4 基于LBM模拟的对比验证 |
| 4.4 聚合物不均匀吸附及粗糙毛细管进入压力 |
| 4.4.1 粗糙毛细管的MS-P方法及RSG方法 |
| 4.4.2 粗糙表面的润湿模型 |
| 4.4.3 对比验证与影响因素分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 二元复合驱微观渗流机理研究 |
| 5.1 二元复合驱粘性指进调控机制 |
| 5.1.1 二维单通道内的粘性指进研究 |
| 5.1.2 二维多孔介质内的粘性指进研究 |
| 5.2 二元复合驱微观剩余油启动机理 |
| 5.2.1 微观剩余油启动影响因素分析 |
| 5.2.2 剩余油启动机理及分布模式 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（4）考虑流变性变化的聚驱试井分析方法及应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 第2章 聚合物驱试井分析流变性模型 |
| 2.1 Meter-Bird模型 |
| 2.2 粘弹性模型 |
| 2.3 流变性模型对比分析 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 聚合物驱试井叠加原理适用性分析 |
| 3.1 叠加原理和数值计算 |
| 3.2 聚合物驱压力降落试井曲线对比分析 |
| 3.3 实例分析 |
| 3.4 聚驱叠加原理的改进使用方法 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 三区复合粘弹性聚合物驱试井模型 |
| 4.1 水驱后聚驱三区复合粘弹性聚驱试井模型 |
| 4.1.1 模型建立 |
| 4.1.2 数值求解 |
| 4.1.3 典型试井曲线对比 |
| 4.1.4 参数敏感性分析 |
| 4.2 聚驱后水驱三区粘弹性聚驱试井复合模型 |
| 4.2.1 模型建立 |
| 4.2.2 数值求解 |
| 4.2.3 典型试井曲线对比 |
| 4.2.4 参数敏感性分析 |
| 4.3 高低浓度交替注入式三区复合粘弹性聚驱试井模型 |
| 4.3.1 模型建立 |
| 4.3.2 数值求解 |
| 4.3.3 典型试井曲线对比 |
| 4.3.4 参数敏感性分析 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 聚合物驱试井软件编制及应用 |
| 5.1 聚合物驱试井软件 |
| 5.1.1 基本结构及交互设计 |
| 5.1.2 软件主流程 |
| 5.2 油田现场实例试井解释 |
| 5.2.1 目标油田概况 |
| 5.2.2 实例试井解释 |
| 5.3 小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（5）渤海SZ普通稠油油藏水驱后期流场调控研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 前言 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 流线法研究现状 |
| 1.2.2 稠油非牛顿性研究现状 |
| 1.2.3 油藏注采调整研究现状 |
| 1.3 研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第2章 渤海SZ油田水驱稠油开发状况 |
| 2.1 地质特点 |
| 2.2 开发特点 |
| 2.3 存在的主要问题 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 水驱稠油油藏渗流场分布流线法数值模拟 |
| 3.1 水驱稠油油藏渗流场分布影响因素 |
| 3.1.1 稠油非牛顿性对渗流场分布的影响 |
| 3.1.2 注采速度对驱替效果的影响 |
| 3.2 水驱稠油油藏流线模型的建立及求解 |
| 3.2.1 渗流数学模型的建立 |
| 3.2.2 压力方程的求解 |
| 3.2.3 速度场的求解 |
| 3.2.4 流线追踪 |
| 3.2.5 沿流线求解饱和度 |
| 3.2.6 流线更新 |
| 3.3 水驱稠油油藏渗流场分布流线模拟 |
| 3.3.1 多层稠油水驱流线模拟器的建立 |
| 3.3.2 模拟器可靠性验证 |
| 3.3.3 稠油非牛顿性对渗流场分布的影响 |
| 3.3.4 注采速度对渗流场分布的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 基于注采井网调整的流场调控研究 |
| 4.1 流场调控效果表征方法的建立 |
| 4.1.1 流线动用范围 |
| 4.1.2 流线动用强度 |
| 4.1.3 流线剩余储量控制程度 |
| 4.2 原基础井网条件下的注采转换调整 |
| 4.2.1 反九点井网转五点井网 |
| 4.2.2 反九点井网转排状井网 |
| 4.3 原基础井网条件下的加密调整 |
| 4.3.1 井网加密调整方式 |
| 4.3.2 井网调整后渗流场分布规律 |
| 4.3.3 不同调整方式下流场调控效果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 基于水动力学调整的流场调控研究 |
| 5.1 反九点井网条件下的水动力学调整 |
| 5.1.1 水动力学调整方式 |
| 5.1.2 不同调整方式下渗流场分布规律 |
| 5.1.3 不同调整方式下流场调控效果分析 |
| 5.2 排状井网条件下的水动力学调整 |
| 5.2.1 水动力学调整方式 |
| 5.2.2 不同调整方式下渗流场分布规律 |
| 5.2.3 不同调整方式下流场调控效果分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 渤海SZ油田试验区流场调控建议 |
| 6.1 试验区流线模型的建立 |
| 6.1.1 试验区概况 |
| 6.1.2 试验区流线模型的建立 |
| 6.1.3 试验区流场分布状况 |
| 6.2 试验区流场调控建议 |
| 6.2.1 分阶段注采井网调整 |
| 6.2.2 适宜的水动力学调整 |
| 6.3 本章小结 |
| 第7章 主要结论和认识 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）渤海稠油蒸汽吞吐非牛顿区渗流规律研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 渤海稠油开发现状 |
| 1.2.2 稠油流变性研究现状 |
| 1.2.3 加热半径计算方法研究现状 |
| 1.2.4 稠油非牛顿流体渗流规律研究现状 |
| 1.2.5 稠油油藏蒸汽吞吐生产过程渗流规律研究现状 |
| 1.2.6 存在问题 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 第2章 稠油蒸汽吞吐非等温渗流模型 |
| 2.1 蒸汽吞吐开采过程 |
| 2.2 考虑变启动压力梯度及流变性的非等温渗流模型 |
| 2.2.1 出水期 |
| 2.2.2 油水同出期 |
| 2.2.3 吞吐周期的影响 |
| 2.3 模型求解步骤 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 蒸汽吞吐过程中地层参数特征 |
| 3.1 注汽阶段 |
| 3.1.1 地层温度分布特征 |
| 3.1.2 加热半径的计算 |
| 3.2 焖井阶段及生产阶段地层参数计算 |
| 3.2.1 目前常用地层温度特征计算方法及存在问题 |
| 3.2.2 考虑温度线性变化的温度分布模型 |
| 3.2.3 基于温度线性变化的加热半径计算方法 |
| 3.2.4 平均地层压力计算 |
| 3.2.5 加热区含水饱和度计算 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 牛顿流体转化温度点及启动压力梯度实验研究 |
| 4.1 渤海典型稠油油藏油样特征 |
| 4.2 渤海稠油牛顿流体转化温度点实验研究 |
| 4.2.1 实验目的 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.2.3 实验方案 |
| 4.2.4 实验结果及分析 |
| 4.3 启动压力梯度与静剪切应力关系 |
| 4.4 启动压力梯度室内实验研究 |
| 4.4.1 实验目的 |
| 4.4.2 实验仪器及步骤 |
| 4.4.3 实验结果及分析 |
| 4.5 启动压力梯度与流度的关系 |
| 4.6 小结 |
| 第5章 渤海稠油蒸汽吞吐过程渗流模式研究 |
| 5.1 旅大油田蒸汽吞吐过程地层温度分布特征 |
| 5.1.1 注入过程地层温度变化特征 |
| 5.1.2 焖井结束及生产过程中地层温度变化特征 |
| 5.1.3 不同轮次下地层温度分布特征 |
| 5.2 旅大油田蒸汽吞吐生产阶段渗流区域划分 |
| 5.3 旅大油田蒸汽吞吐生产阶段渗流特征影响因素 |
| 5.3.1 加热半径和地层温度变化的影响 |
| 5.3.2 启动压力梯度的影响 |
| 5.3.3 轮次的影响 |
| 5.4 小结 |
| 第6章 结论与认识 |
| 参考文献 |
| 附录A 符号及其单位说明 |
| 致谢 |
（7）稠油热采开发方式及注采参数设计方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的目的与意义 |
| 1.2 国内外研究现状及存在问题 |
| 1.2.1 稠油的非牛顿性质研究现状 |
| 1.2.2 蒸汽吞吐研究现状 |
| 1.2.3 蒸汽驱研究现状 |
| 1.2.4 蒸汽驱后转其它接替方式研究现状 |
| 1.2.5 存在问题 |
| 1.3 本文的研究目标、研究内容和技术路线 |
| 1.3.1 本文的研究目标 |
| 1.3.2 本文主要研究内容 |
| 1.3.3 论文技术路线 |
| 1.3.4 论文逻辑结构 |
| 第2章 直井蒸汽吞吐非牛顿渗流模型及注采参数设计 |
| 2.1 问题的引入 |
| 2.2 模型假设条件 |
| 2.3 注汽阶段传热传质方程 |
| 2.3.1 潜热区半径 |
| 2.3.2 显热区半径 |
| 2.3.3 平均地层压力 |
| 2.4 焖井及生产阶段的热量传递及产量方程 |
| 2.4.1 焖井阶段 |
| 2.4.2 生产阶段 |
| 2.5 求解方法 |
| 2.6 模型验证及敏感性分析 |
| 2.6.1 不考虑非牛顿特性模型验证 |
| 2.6.2 考虑非牛顿特性模型验证 |
| 2.6.3 注汽速度分析 |
| 2.6.4 注汽干度分析 |
| 2.7 基于提高热利用率的注采参数的设计 |
| 2.7.1 注汽速度优化 |
| 2.7.2 注汽干度优化 |
| 2.8 本章小结 |
| 第3章 水平井蒸汽吞吐非牛顿渗流模型及注采参数设计 |
| 3.1 问题的引入 |
| 3.2 模型假设条件 |
| 3.3 注汽阶段传热传质方程 |
| 3.3.1 热区未到达顶底盖层 |
| 3.3.2 热区到达顶底盖层 |
| 3.4 焖井和生产阶段的热量传递及产量方程 |
| 3.4.1 焖井阶段 |
| 3.4.2 生产阶段 |
| 3.5 求解方法 |
| 3.6 模型验证及敏感性分析 |
| 3.6.1 不考虑非牛顿特性模型验证 |
| 3.6.2 考虑非牛顿特性模型验证 |
| 3.6.3 注汽速度分析 |
| 3.6.4 注汽干度分析 |
| 3.7 基于提高热利用率的注采参数设计方法 |
| 3.7.1 注汽速度优化 |
| 3.7.2 注汽干度优化 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 蒸汽驱开发阶段划分及初步汽窜后的调整方法 |
| 4.1 基于“四场”的蒸汽驱过程分析 |
| 4.1.1 热连通建立温度场阶段 |
| 4.1.2 蒸汽驱替阶段 |
| 4.1.3 蒸汽较明显突破调整注采参数阶段 |
| 4.1.4 蒸汽大面积突破调整注采方式阶段 |
| 4.2 蒸汽驱三维物理模拟实验研究 |
| 4.2.1 三维实验的相似准则 |
| 4.2.2 实验装置 |
| 4.2.3 实验步骤 |
| 4.2.4 蒸汽驱实验结果及分析 |
| 4.3 蒸汽驱不同阶段的注采参数优化方法 |
| 4.3.1 热连通建立温度场阶段的参数设计方法 |
| 4.3.2 蒸汽驱替阶段的参数设计方法 |
| 4.3.3 蒸汽较明显突破调整注采参数阶段油藏驱替特征及注采参数设计 |
| 4.4 初步汽窜后蒸汽-空气复合驱生产特征及参数优化 |
| 4.4.1 蒸汽-空气复合驱的驱替机理 |
| 4.4.2 蒸汽-空气复合驱的实验研究 |
| 4.4.3 蒸汽空气复合驱的数值模拟研究 |
| 4.4.4 现场试验区块验证 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 蒸汽驱后期蒸汽-水交替提高开发效果研究 |
| 5.1 蒸汽驱后期转接替方式的时机确定 |
| 5.1.1 蒸汽驱后期生产特征 |
| 5.1.2 转接替方式时机的确定方法 |
| 5.1.3 方法的正确性研究 |
| 5.2 蒸汽、水单一组分两相驱替机理 |
| 5.2.1 饱和蒸汽压曲线与汽-水相态关系 |
| 5.2.2 汽水交替注入的作用机理 |
| 5.2.3 间歇汽驱的作用机理 |
| 5.3 基于室内实验的精细数值模拟研究 |
| 5.3.1 精细数值模拟与室内实验的结果拟合 |
| 5.3.2 接替方式的数值模拟及反演 |
| 5.4 基于实际现场区块的数值模拟研究 |
| 5.4.1 基于提高热利用率的注采参数设计方法 |
| 5.4.2 原油纵向动用情况 |
| 5.4.3 采出程度对比 |
| 5.4.4 有效热利用参数对比 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 攻读博士学位期间发表学术论文 |
| 学位论文数据集 |
（8）直井水平井组合SAGD稠油开发三维渗流机理及产能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景、项目依托及意义 |
| 1.2 稠油SAGD国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外稠油SAGD开发现状 |
| 1.2.2 国内稠油SAGD开发现状 |
| 1.3 稠油启动压力梯度研究现状 |
| 1.4 稠油立体开发理论研究现状 |
| 1.5 SAGD立体开发目前存在的问题 |
| 1.6 本文主要研究工作 |
| 第二章 稠油启动压力梯度实验及重力作用界限研究 |
| 2.1 稠油启动压力梯度实验研究 |
| 2.1.1 稠油启动压力梯度描述方法 |
| 2.1.2 稠油启动压力梯度的应用 |
| 2.2 稠油启动压力梯度实验基本情况 |
| 2.2.1 实验设备 |
| 2.2.2 实验用稠油性质 |
| 2.2.3 实验岩心模型 |
| 2.3 实验流程及方案 |
| 2.3.1 实验流程 |
| 2.3.2 实验方案 |
| 2.4 实验结果与分析 |
| 2.4.1 启动压力梯度与渗透率、流量之间的关系 |
| 2.4.2 启动压力梯度与温度、粘度之间的关系 |
| 2.4.3 启动压力梯度与流度的拟合关系式 |
| 2.5 重力作用界限分析 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 直井水平井组合SAGD三维物理模拟实验研究 |
| 3.1 直井水平井组合SAGD三维模拟实验研究 |
| 3.1.1 相似原理 |
| 3.1.2 模型与原型中的参数转换 |
| 3.2 直井水平井组合SAGD三维实验设计 |
| 3.2.1 三维岩心模型制作 |
| 3.2.2 实验流程 |
| 3.3 实验结果与分析 |
| 3.3.1 实验数据分析 |
| 3.3.2 实验温度场分析及阶段划分 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 直井水平井组合SAGD渗流压力场数学模型研究 |
| 4.1 基于势叠加原理的三维渗流研究 |
| 4.1.1 水平井三维势分析 |
| 4.1.2 直井、斜井三维势分析 |
| 4.1.3 直平组合中势的叠加 |
| 4.2 直井水平井组合SAGD立体开发渗流压力场数学模型 |
| 4.2.1 井组单元压力场、压力梯度场计算实例 |
| 4.2.2 井组单元重力势能作用分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 直井水平井组合SAGD蒸汽运移规律研究 |
| 5.1 蒸汽超覆理论研究 |
| 5.1.2 Van Lookren蒸汽超覆理论 |
| 5.1.3 蒸汽超覆势能分析 |
| 5.1.4 注采井间蒸汽前缘受力分析 |
| 5.2 直井水平井组合SAGD井组单元蒸汽相方程 |
| 5.3 蒸汽超覆假设与重力复合作用机理分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 直井水平井组合SAGD产能模型建立 |
| 6.1 蒸汽超覆假设模型 |
| 6.2 基于蒸汽超覆假设的产能模型 |
| 6.2.1 产能模型建立思路 |
| 6.2.2 热焓关系计算 |
| 6.2.3 饱和度函数计算 |
| 6.3 直井水平井组合SAGD产能模型验证 |
| 6.3.1 直井水平井组合SAGD产能计算方法 |
| 6.3.2 直井水平井组合SAGD井组产能计算实例与分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 附录 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（9）稠油重力驱油水分异流动数值模拟（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 本文研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文研究的主要内容 |
| 第二章 基本理论 |
| 2.1 重力分异基本原理 |
| 2.1.1 油气成藏过程中的重力分异 |
| 2.1.2 沉降罐中的重力分异 |
| 2.1.3 重力分异下的驱替 |
| 2.2 流体力学基础 |
| 2.2.1 流动方程的建立 |
| 2.2.2 油水分异数学模型建立 |
| 第三章 稠油流体流动规律研究 |
| 3.1 稠油流体流变性 |
| 3.1.1 稠油流变性特点 |
| 3.1.2 稠油流变性影响因素 |
| 3.2 稠油启动压力梯度理论 |
| 3.3 稠油启动压力实验 |
| 3.3.1 实验装置 |
| 3.3.2 实验用油 |
| 3.3.3 实验岩心 |
| 3.3.4 实验方案与流程 |
| 3.4 实验结果与分析 |
| 3.4.1 启动压力梯度的确定 |
| 3.4.2 压力梯度与渗流速度关系 |
| 第四章 计算流体动力学概述 |
| 4.1 计算流体动力学基础 |
| 4.1.1 计算流体动力学概念 |
| 4.1.2 计算流体动力学的基本特点 |
| 4.1.3 计算流体力学的方法及步骤 |
| 4.2 ANSYS CFX 软件概述 |
| 第五章 数值计算及结果分析 |
| 5.1 计算理论及模型的建立 |
| 5.1.1 基于 ANSYS CFX 计算理论 |
| 5.1.2 计算参数的设定 |
| 5.1.3 计算模型的建立 |
| 5.2 计算结果与分析 |
| 5.2.1 单一纵向压力梯度油水分异数值计算 |
| 5.2.2 横纵压力梯度油水分异计算 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
| 详细摘要 |
（10）海上稠油油田聚驱后提高采收率方法研究（论文提纲范文）
| 详细摘要 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 微观剩余油分布研究现状 |
| 1.3 稠油化学驱研究进展 |
| 1.4 本文的主要研究内容 |
| 第二章 绥中36-1油田概况及早期注聚效果评价 |
| 2.1 地质概况 |
| 2.2 油水系统 |
| 2.3 开发历程 |
| 2.4 早期注聚影响因素分析 |
| 2.5 注聚矿场试验效果评价 |
| 2.6 开发面临的难题 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 海上油田聚驱后剩余油分布规律研究 |
| 3.1 生产动态历史拟合 |
| 3.2 宏观剩余油分布规律 |
| 3.3 三维非均质模型模拟剩余油分布 |
| 3.4 微观剩余油分布规律 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 海上稠油二元复合驱渗流规律研究 |
| 4.1 海上稠油二元复合驱物化参数测定 |
| 4.2 二元复合体系在多孔介质中物化参数变化规律 |
| 4.3 二元复合体系相渗曲线 |
| 4.4 毛管数与驱油效率的关系 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 海上稠油聚驱后提高采收率方法研究 |
| 5.1 聚驱后二元复合驱提高采收率方法 |
| 5.2 聚驱后高浓聚驱提高采收率方法 |
| 5.3 聚驱后气聚交替驱提高采收率方法 |
| 5.4 聚驱后提高采收率方法潜力对比 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文 |
| 攻读博士学位期间获得的专利 |
| 参加科研项目情况 |
| 致谢 |
四、非牛顿流体渗流条件下油层压力的计算方法（论文参考文献）
- [1]稠油油藏过热蒸汽吞吐井筒-地层传热传质模型研究[D]. 孙逢瑞. 中国石油大学(北京), 2020
- [2]渤海SF油田小井距加密调整开发技术界限研究[D]. 山珊. 中国石油大学(北京), 2019(02)
- [3]基于格子玻尔兹曼方法的二元复合驱微观渗流模拟研究[D]. 韦贝. 中国石油大学(华东), 2019(01)
- [4]考虑流变性变化的聚驱试井分析方法及应用[D]. 张满. 中国石油大学(北京), 2019(02)
- [5]渤海SZ普通稠油油藏水驱后期流场调控研究[D]. 王振鹏. 中国石油大学(北京), 2019(02)
- [6]渤海稠油蒸汽吞吐非牛顿区渗流规律研究[D]. 康晓凤. 中国石油大学（北京）, 2017(02)
- [7]稠油热采开发方式及注采参数设计方法研究[D]. 杨戬. 中国石油大学（北京）, 2017(02)
- [8]直井水平井组合SAGD稠油开发三维渗流机理及产能研究[D]. 孙启冀. 东北石油大学, 2015(01)
- [9]稠油重力驱油水分异流动数值模拟[D]. 孙淼. 东北石油大学, 2014(02)
- [10]海上稠油油田聚驱后提高采收率方法研究[D]. 孙丽艳. 东北石油大学, 2014(05)